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石油化工裝置火炬系統(tǒng)設(shè)計負(fù)荷的確定

發(fā)布時間:

2023-06-16 17:12

石油化工裝置的原料和產(chǎn)品多為易燃 、 易爆或有毒的介質(zhì) , 危險性大 , 如何使其安全運行非常重要 。 而火炬系統(tǒng)則是為處于超壓 、 減壓 、 開停車和事故 ( 非正常工況 ) 時的石化裝置緊急排放可燃性介質(zhì)的快速處理設(shè)施;高可靠性的火炬系統(tǒng)可有效保證裝置安全生產(chǎn)和減少環(huán)境污染 。

火炬系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷 , 即火炬最大排放量 , 是火炬系統(tǒng)設(shè)計的基礎(chǔ)參數(shù) 。 對裝置可能出現(xiàn)的超壓工況進(jìn)行分析 , 得到每個超壓工況時的排放量,并確定火炬系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷 , 是工程設(shè)計中的一項不容忽視的工作 。

1 確定火炬系統(tǒng)設(shè)計負(fù)荷的基本原則

確定火炬系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷 , 首先要按照 3 個準(zhǔn)則進(jìn)行超壓工況的分析 : 1)任何單個事件是可信的;2)2 個順序發(fā)生的相關(guān)事件是可信的;3)同時發(fā)生的 2 個或 2 個以上不相關(guān)的獨立事件是不可信的 。 因為 2 個或 2 個以上不相關(guān)的事件同時發(fā)生的概率很小,所以不予考慮 , 其排放量也不需要疊加 。 一般認(rèn)為 , 如果引起超壓的事件之間不存在工藝 、 機械或電氣之間的聯(lián)系 , 或可能相繼發(fā)生超壓的原因所間的時間很長 , 那么這些事件就是不相關(guān)的 。 例如: 停電和塔回流中斷一般是相關(guān)的 , 同時發(fā)生是可信的 ; 火災(zāi)和換熱管破裂是不相關(guān)的 , 同時發(fā)生是不可信的。

2 不同工況火炬排放量的確定

火炬系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷主要考慮公用工程故障 、 火災(zāi) 、 化學(xué)反應(yīng)失控 、 緊急減壓工況和發(fā)生單項事故時最大排放量中的最大者,排放量最大的工況也稱為主導(dǎo)工況 。 進(jìn)行火炬系統(tǒng)水力學(xué)計算時 , 設(shè)計負(fù)荷不一定是所有事故中的最大質(zhì)量流量 , 而是流經(jīng)整個火炬系統(tǒng)時將產(chǎn)生最大壓力損失的流量 , 比如: 溫度 150℃ 、 平均分子量 16 、 流量100t/h 的氣體與溫度30 ℃ 、 平均分子量 28 、 流量150t/h 的氣體 , 應(yīng)選用前者(150 ℃ 、 平均分子量16 、 流量 100t/h ) 進(jìn)行火炬系統(tǒng)的水力學(xué)計算 。

2.1外部火災(zāi)事故

出現(xiàn)外部火災(zāi)事故時 , 并不是全裝置同時發(fā)生火災(zāi) , 也不是所有的安全閥都會起跳 。 根據(jù)API521 標(biāo)準(zhǔn): 在缺乏任何控制因素的條件下 ,火災(zāi)事故的影響范圍一般認(rèn)為局限在 230m 2-460m 2 , 相當(dāng)于直徑為 17m-24.2m 的火圈 , 火焰的高度為從可積液的地面或平臺以上 7.62m 。但在實際設(shè)計中 , 要綜合考慮可燃介質(zhì)的數(shù)量和種類 、 設(shè)備布置 、 圍堰的高度 、 地面排水系統(tǒng) 、 自然地形和屏障以及平臺的型式等 , 以便劃分火災(zāi)的影響范圍。

在確定火災(zāi)事故的火炬排放量時 , 先劃分火災(zāi)影響范圍;再對劃分的每個火災(zāi)影響區(qū)計算其中每臺設(shè)備的排放量 , 取其加和作為該火災(zāi)影響區(qū)的總排放量;找出所有火災(zāi)影響區(qū)中排放量最大者作為該裝置發(fā)生火災(zāi)時的火炬排放量 。
2.2 公用工程事故

公用工程事故主要是指電力故障,冷卻水 、 儀表空氣以及蒸汽的中斷等 。 公用工程事故的火炬排放量 , 原則上按整個裝置出現(xiàn)公用工程事故時各點排放量的總和進(jìn)行計算 。
2.2.1 電力故障

裝置一旦發(fā)生電力故障 , 其所有電驅(qū)動的設(shè)備都會停止工作 , 如泵 、 壓縮機 、 空冷器等 。 最常見的影響是塔失去回流或者空冷器風(fēng)扇停轉(zhuǎn) , 從而引起塔的超壓 。 對空冷器而言 , 當(dāng)風(fēng)扇停轉(zhuǎn)時 , 因自然對流效應(yīng) , 空冷器仍有部分冷凝功能 ,風(fēng)扇停轉(zhuǎn)時的冷凝量為正常負(fù)荷的 20%-30%;所以其泄放量可按 70%-80% 的塔頂蒸氣量取值 。

電力系統(tǒng)發(fā)生故障時 , 有可能幾臺塔同時超壓,這些塔的安全閥亦同時開啟 , 因此需要將此工況下開啟的所有安全閥的排放量進(jìn)行加和得到火炬的排放量 。

如果裝置內(nèi)設(shè)置了電驅(qū)動的冷卻水增壓泵或者冷凍水泵 , 當(dāng)發(fā)生電力故障時 , 冷卻水或冷凍水泵也將同時中斷 , 計算火炬排放量時還需要加上由此引起的排放量 。

2.2.2冷卻水中斷

裝置冷卻水中斷 , 會造成所有以冷卻水為冷卻介質(zhì)的換熱器失去冷卻能力 。 此時塔器的塔頂氣體不能被冷凝而滯留其中無法及時排出 , 引起塔系統(tǒng)超壓 。 同時 , 由于塔頂氣體不能被冷凝 , 一段時間后塔也會失去回流 , 同樣導(dǎo)致塔內(nèi)超壓 。冷卻水中斷時 , 有可能幾臺塔同時超壓 , 這些塔的安全閥同時開啟 , 則與出現(xiàn)電力故障時類似 , 將此工況下開啟的所有安全閥的排放量進(jìn)行加和得到火炬的排放量 。

電力故障或冷卻水中斷通常為主導(dǎo)工況。

2.2.3 儀表空氣中斷

儀表空氣中斷的直接后果是所有氣動的調(diào)節(jié)閥和開關(guān)閥都停到了氣源故障位置 , 即開 、 關(guān)或保持原位 。 通常系統(tǒng)設(shè)置有儀表空氣緩沖罐 , 當(dāng)外供儀表空氣中斷時 , 會有 20-30min 的緩沖 , 同時裝置也會借助設(shè)置的 UPS 電源 , 維持儀表繼續(xù)工作一段時間 。 這段時間足夠操作人員對此突發(fā)工況進(jìn)行緊急處理 , 所以全裝置設(shè)備超壓的可能性不大, 一般只計算單點儀表空氣中斷引起的超壓排放 。

2.2.4 蒸汽中斷

蒸汽通常是作為加熱介質(zhì) , 蒸汽中斷不會引起系統(tǒng)超壓 。 裝置內(nèi)如果有蒸汽驅(qū)動的泵或壓縮機 , 則需要根據(jù)具體情況確定蒸汽中斷時是否會引起超壓 。 因為蒸汽透平由失汽到完全停止需要一定的時間 , 如果在此期間操作人員能進(jìn)行正確處理或能及時啟動備用系統(tǒng),就不會引起超壓 。

2.2.5 化學(xué)反應(yīng)失控

化學(xué)反應(yīng)失控有時會成為確定火炬負(fù)荷的主導(dǎo)工況 。 計算化學(xué)反應(yīng)失控引起的排放量的難度較大 。 通常需要先根據(jù)小型模擬實驗的數(shù)據(jù) , 確定系統(tǒng)特征 , 如調(diào)合型 、 氣態(tài)型或混合型,再根據(jù)系統(tǒng)特征選擇適用的計算公式 。 系統(tǒng)特征分類有 : 1)調(diào)合型: 反應(yīng)失控產(chǎn)生的壓力完全是由于反應(yīng)體系中的蒸氣壓產(chǎn)生 , 在熱失控時系統(tǒng)內(nèi)壓力隨著反應(yīng)體系溫度的增加而增加 。 2)氣態(tài)型: 反應(yīng)失控產(chǎn)生的壓力完全是由于化學(xué)反應(yīng)過程中放出的不可凝性氣體所致 。 3)混合型: 隨反應(yīng)體系溫度的升高,系統(tǒng)內(nèi)壓力是由反應(yīng)過程產(chǎn)生的氣體和蒸氣共同作用的結(jié)果 。

化學(xué)反應(yīng)失控的排放量可以用美國緊急泄放系統(tǒng)設(shè)計協(xié)會 ( DIERS ) 推薦的方法進(jìn)行計算 ,調(diào)合型化學(xué)反應(yīng)失控的排放量也可以按照 SH/T3210 — 2020 ( 石油化工裝置安全泄壓設(shè)施工藝設(shè)計規(guī)范 》 規(guī)定的方法計算。
2.3 緊急減壓

裝置的緊急減壓也有可能成為確定火炬負(fù)荷的主導(dǎo)工況 。 計算緊急減壓的排放量時 , 應(yīng)該假設(shè)減壓閥是全開的,減壓閥上游為被保護(hù)設(shè)備在排放時的最高壓力 。 根據(jù)工藝需要 , 最高壓力可能是最高操作壓力,也可能是設(shè)計壓力加上積聚壓力 。 如果系統(tǒng)中同時設(shè)置了安全閥和減壓閥,一般考慮取兩者中排量較大者作為火炬系統(tǒng)的排放量 , 不考慮同時排放 。

2.4 單事故

操作人員誤操作 、 調(diào)節(jié)閥故障 、 換熱管破裂,液體熱膨脹等 , 均會引起系統(tǒng)超壓 。 但這些工況引起的超壓排放 , 僅會導(dǎo)致相應(yīng)系統(tǒng)的一個或多個安全閥開啟 , 不會引起多個系統(tǒng)的安全閥同時開啟 , 所以一般不作為主導(dǎo)工況 。

3 減少火炬排放量的措施

隨著裝置規(guī)模的日益擴大 , 火炬系統(tǒng)的排放量也相應(yīng)增大 。 通過直接或間接的方法,減少火炬的排放量 , 對于節(jié)省工程投資和占地 、 減少操作和運行費用,有極其重要的意義 。

3.1 采用防火保溫

防火保溫是指有完整的絕熱保溫層 , 外保護(hù)層用不銹鋼板 , 捆扎帶用不銹鋼帶 , 在火災(zāi)發(fā)生時 , 絕熱材料在 904 七仍能起有效作用且 2h 內(nèi)不會被燒毀脫落 , 在消防水的沖擊下不會脫落 。采用防火保溫 , 可以大幅降低由外部火災(zāi)引起的火炬排放量 。
3.2 采用水噴淋

根據(jù) GB/T150.1 — 2011( 壓力容器 》 : 當(dāng)容器置于大于 10L/(m 2•min) 的噴淋裝置下時 ,泄放減低系數(shù)為 0. 6 , 因此設(shè)置滿足要求的水噴淋,可以顯著降低由于外部火災(zāi)引起的火炬排放量 。

3.3 調(diào)整工藝流程

通過調(diào)整工藝流程 , 使排放因系統(tǒng)特性的改變而得到降低 , 從而減少火炬的排放量 。 譬如 , 再沸器的熱源是由電動泵輸送的熱油 , 當(dāng)發(fā)生電力故障時 , 塔回流因為回流泵停電而中斷 , 但此時塔底再沸器的熱源也因為停電而中止 , 比再沸器熱源采用蒸汽時的排放量要少;或者提高設(shè)備的設(shè)計壓力 , 也會減少火炬排放量 

3.4 通過動態(tài)分析減少火炬排放量

事故發(fā)生時 , 裝置內(nèi)的所有系統(tǒng)不可能同時達(dá)到超壓狀態(tài) , 安全閥也不可能同時全部排放或在排放周期內(nèi)不可能以恒定的流量排放 。 根據(jù)對工藝流程的動態(tài)分析 , 得到 “ 排量-時間 ” 曲線 , 可以得到火炬排放系統(tǒng)的峰值 , 以此進(jìn)行火炬系統(tǒng)的設(shè)計 , 比所有系統(tǒng)排放量簡單疊加得到的排放量要少 。
3.5 采用高完整性保護(hù)系統(tǒng) ( HIPS) 減少火炬排

放量采用 HIPS 可以減少裝置內(nèi)各壓力系統(tǒng)同時排放的概率 , 從而減少火炬的排放量 。 如冷卻水中斷時 , 多個塔同時失去塔頂冷凝能力 , 此時塔釜再沸器的熱源供給還在繼續(xù) , 塔仍然有超壓的可能 。 可以設(shè)置 HIPS, 當(dāng)冷卻水流量低或塔系統(tǒng)壓力高時聯(lián)鎖切斷再沸器的熱量供給 , 消除因冷卻水故障而超壓的工況 , 從而減少總的排放量 。

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